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惠州升降车出租 调节阀作为升降车液压管道系统中应用十分广泛的部件,其产生的噪声也是液压管道系统噪声的主要成分 惠州升降车出租, 惠州升降车, 惠州升降车公司 调节阀产生的噪声主要由机械噪声和流致振动噪声两部分组成,且流致振动噪声一般要大与机械噪声。有关调节阀机械噪声的研究目前已较为成熟,而有关调节阀流致振动噪声的研究依然面临较多难题,包括流致振动噪声产生机理的探讨、流致振动噪声的系统计算、流致振动噪声的降噪方案等。故本文使用的X4500型环流对冲式流量调节阀为研究对象,在提出调节阀外部噪声产生原因的基础上,考虑流致振动噪声的两种产生机理,由内而外地计算了调节阀内部端流流场、内部声源及声场、外部声场,得到内部端流流场各参量分布云图、内部声源分布云图、内部声场分布云图、内部声场监测点声压级频谱曲线、外部声场指向性曲线、外部声场监测点声压级频谱曲线等,并分析得到调节阀噪声产生的根源和主要原因。最后结合课题组自然科学基金项目中针对大尺度縱祸运动产生噪声的降噪方案,提出基于调节阀阀座多孔结构改造的降噪方案,通过模拟计算验证了该方案的可行性。本文相关结论总结如下:
(1)在节流元件(盘片、往塞、套筒等)的作用下,调节阀内部形成复杂端流和一系列漉祸,这种调节闽内部的非稳态端流流场会在调节阀结构内壁面处形成两种壁面压力脉动(声壁面压力脉动和端流壁面压力脉动),分别通过声固帮合作用和流固稱合作用引起阀口壁面结构振动,进而产生向外传播的流致振动噪声。
(2)调节阀盘片由于其特殊的结构,使得此位置具有最大的流体速度、滿动能和压力降,也体现了盘片在流量调节阀中的作用。在调节阀入口升降车液压管道的拐角处、喉部及下阀腔位置,均存在较大尺度的游祸,这些大尺度游锅与调节阀噪声的产生有着较大的关系。
(3)调节阀内部声源及声场均具有"低频能量髙、高频能量低"的特点,且主要分布在调节阀盘片、喉部及下阀腔位置,而在降低频率下,入口升降车液压管道拐角处也存在较大的声源及声场。调节阀内部的非稳态端流流场是其噪声产生的根源,而调节阀内部瑞流流场的流体速度及端流强度是影响噪声大小的关键因素。调节阀内部声场声压级波峰的产生是"声腔共振"的结果,这一机制的实现依赖于其内部端流流场中存在的縱祸运动。
(4)调节阀外部声场具有较明显的指向性特征,印证了盘片和下阀腔两个部位是调节阀噪声产生的主要部位。本文计算得到的声压级与理论的声压级误差在3内,验证了本文噪声计算的准确性。调节阀外部的流致振动噪声是两种噪声产生机理共同作用的结果,且在不同频率段有不同的主导性。调节阀外部监测点声压级频谱曲线的声压级波峰也即最大声压级来源于下阀腔部位存在的大尺度游祸,因此,可通第巧页过破坏此位置存在的大尺度游祸来达到降噪目的。
(5)调节阀阀座的多孔结构改造使得下阀腔部位存在的大尺度游祸遭到破坏分解,改变了两种噪声产生机理在不同频率段的作用效果,使得外部监测点声压级频谱曲线发生了变化。结构改造后的调节阀外部监测点在第一个波峰下的声压级即最大声压级降低了约20dB,证实了此多孔结构降噪方案的可行性。但阀座的多孔结构改造増加了调节阀在相同流量下的压差、降低了调节阀的流通能力,在实际运用中需综合考虑。
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本文在提出调节阀外部噪声产生机理的基础上,考虑调节阀壁面结构、由内而外地对某型号流量调节阀进行了系统的流致振动噪声计算。分析计算得到的流量调节阀内部揣流流场、内部声源声场、外部声场等结果,提出基于阀座多孔结构改造的降噪方案,并通过计算对比验证了该方案的可行性。但由于计算资源和时间的限制,本文的计算研究仍具有不足和可以改善之处:
(1)加密流场计算网格并采用合理的瑞流模型来提高流场计算的准确性。考虑到计算资源和时间的限制,本文采用的瑞流流场计算的网格数量并非足够精细,可以通过对流动较为复杂的区域的流场网格进行适当加密来提高流场模拟的准确性,如调节阀盘片、下阀腔及入口升降车液压管道拐角等位置的流场网格。甚至可以进一步探讨不同揣流模型对流场计算准确性的影响。
(2)改善内声场及外声场的计算模型提高声场计算的准确性。本文受到计算资源及时间的限制,声场计算采用的声振模型与实际有一定差异。实际工况中,调节阀进出日升降车液压管道要更长,由于声振模型的计算结果与升降车液压管道长度有很大关系,因此,采用更接近实际情况的升降车液压管道长度可以提高声场计算的准滴性。
(3)采用更合理的结构改进方案来达到更好的降噪效果。本文仅仅是针对调节阀下阀腔部位的大尺度游锅对阀座进行了多孔改造,而经过本课题的研究可知,调节阀盘片及入曰升降车液压管道拐角处也是噪声产生的重要部位,因此进一步探究盘片及入口升降车液压管道的结构改造方案。本文也并未对多孔结构的具体参数(孔的分布、大小、深度、孔隙率等)进行较为深入的探索,而不同参数的多化结构定然有着不一样的降噪效果,因此,可以对多孔结构的具体参数进一步优化。
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