如何设计升降车冷缩装配轴套？升降车出租，珠海升降车出租，珠海升降车出租公司， 在熟知的热装计算中，根据过盈条件来确定加热温度。但是，在冷装条件下，由于测量及温度控制手段等原因而不宜采取类似的办法。现在广泛应用的办法是采用某种冷却剂，根据冷却温度反过来确定轴套可能达到的过盈量。根据运动副的工作条件所要求的各种过盈量也可以选择恰当的各种冷却剂（例如用干冰，可得到-70~-90℃的低温。适用于直径准30 mm以上，过盈量Δ＝0.67×DE/1000的装配）。但对于制造厂来说，实际上没有必要。特别是这类机构上过盈配合的零件总是需要有过大的过盈量和装配尺寸。在这种情况下以液态氮作为冷却剂。液态氮的温度为-196℃，这一温度是大多数升降车工程金属材料温度线胀系数近似为常数的区城下边界，而且液氮本身工业制取方便、价格低廉，是一种理想的冷却剂。钢套与铜套的过盈量计算（1）钢套的过盈量计算钢质轴套因其冷缩率绝对值较铜质低，计算是以充分利用其冷缩变形量，但又考虑到必要的装配间隙为原则的。在冷缩变形量中预留20%作为装配间隙。例如，某轴套其外径的名义尺寸为准100，在-196℃时的膨胀率。所以ΔL=100×（-1.9）=-190μm也就是过盈量Δ=ΔL×（1-0.2）=152μm实际上，作为规范化的设计，并不需要对各种配合直径的钢套逐一进行这种计算。如果规定钢套的配合直径按 U6级公差带，包容件的配合直径按H7公差制造，所得到的配合状态和装配间隙与计算所得不会产生实质性的差异。（2）铜套的过盈量计算对于铜质轴套，由于其冷缩率较大，如果仍运用钢质轴套计算过盈量的原则，则过盈量过大。在铜套内壁面所出现的危险应力就有可能超过材料的屈服强度σ0.2。作为规范化的设计，为了避免这种可能性使计算复杂化，宜采用材抖σ0.2的95%来确定过盈配合上限的计算原则。例如，某铰支点使用一名义配合直径为准140 mm的铜套，壁厚10 mm，材料的屈服强度σ0.2=250 MPa。若按钢套过盈的计算规范，该套过盈量Δ=140×3.5×0.8=392μm该过盈量已超过σ0.2=250 MPa所允许的最大值。此例表明，钢套的计算规范不适用于铜套的计算，特别是对σ0.2<250 MPa的铜材料就更是如此。装配前没有受力，轴套冷缩装入恢复到常温状态后才慢慢受力，稳定后，轴套与轴套座过盈配合，将使包容件处于承受双向应力状态，如图1所示。对于壁厚与直径比>0.07的筒体，其应力则应按厚壁筒来计算。（a）装配前（b）装配后图1冷缩装配的过盈关系对任意直径 d上的单元体，其应力分布情况可通过2个主应力σr（径向）和σt（周向）来表征，如图2所示。图2轴套与轴套座上的应力分布一个受内压力 pF的轴套座圈有（2）拉应力为正值、压应力为负值。当 d=D，则最大应力存在于内孔边界。（4）对受外压力 pF下的轴套（6）在轴套外直径处，可将 d=da，da=dF代入得σrW=-pF（（8）其中（10）而在轴套内孔直径边界处。（12）根据第三强度理论或第四强度理论合成的应力是判断轴套或轴套座中材料应力水平的根据。设合成应力为σ，则按第三强度理论 （13）按第四强度理论（14）轴套座内孔边界存在的合成应力，的结果总是大于式（16）的结果。图3中σc/pF（合成应力与连接压力之比）、Da/dF（直径比）的关系曲线表明了这种差别，在所示的范围内其差在10%~15%。为简化计算，又保证零件的安全，确定有关的应力评价都以第三强度理论的假设为基础来进行。http://www.zhongshanshengjiangchechuzu.com/

   升降车出租，珠海升降车出租，珠海升降车出租公司， 1.根据最大变形能假定2.根据最大剪应力假定所以，轴套在内孔边界处存在的合成应力σcW=-pF（ξW+1）（17）铜轴套的过盈量计算规范，就是要求由最大过盈而产生的σcW）（18）过盈量Δ=dFpF（ξW－μ1EW+ξN+μ2EN）×103（19）式中μ1———轴套材料的泊松比；μ2———轴套座材料的泊松比。仍以上例铜套为例，其ξW=1+（di/DF）21-（di/DF）2=6.52对于一种常用的σ0.2=250 MPa的高强度铜套材料，有pF=0.95σ0.2（ξ+1）=31.18 MPa将 pF、ξW等数值代入式（19），对于式（19）中的ξN，可作如下假设：轴套支撑座由于结构、尺寸的不同，形状的复杂而不便于精确计算。一般升降车设计中，支撑座的dFDa值通常都比较小，从而简化计算，从零件安全出发可假定ξN≈1。再设μ1=0.33（一般铜材的泊松比），μ2=0.3（一般钢材的泊松比）。该种铜材的弹性模数 E1=95 GPa，轴套座材料的弹性模数 E1=210 GPa，过盈量应当指出，在某些升降车中，特别是作业油缸两端的销轴套由于存在极高的平均压力，需要一种具有更高强度的铜轴套材料，一种材料σ0.2=450 MPa，E=103 GPa，国外有的制造商为了使整个铜套的生产更为规范化，所以在材料选用上虽然仍按 pV值，但在过盈量的计算上却是一样的。σ0.2≥250 MPa，按σ0.2=250 MPa。 E≥9.5×106MPa，按 E=10.3×106 MPa。因此，只要轴套的装配名义尺寸相同，壁厚相同，不论用σ0.2=250 MPa的材料，还是σ0.2=450 MPa的材料,它的过盈量相同。对于σ0.2<250 MPa的铜套材料应另行计算。当冷缩装配的轴套装入后恢复到常温时，轴套的内孔将由于过盈配合而变形，其变形量Δdi=pFdiE（ξW+1）（20）试验表明，此计算公式能精确反映实际情况，可不经任何修正。此缩减量必须在确定轴套的内径加工尺寸时，在即定的轴套销轴间隙配合量上给予叠加。回顾钢套过盈量的确定，曾给出了一条规范，即轴套的外径可按 U6级公差带制造，轴套座内径按 H7级公差带制造。现对轴套的内径再做如下推荐：按准制造。工作状态下轴套的应力校核由于这类工程机构的工作特点，销轴或轴与轴套相互作用着极高的平均压力p=Fbd式中 —作用力；—轴套的有效宽度；—轴套的内径。p就是轴套、销轴滑动副的载荷特征值。在一般升降车制造中，我国一些常用铜轴套材料，所推荐的允许的 p≈3~8 MPa，允许的线速度在1~10 m/s。在某些升降车上，如工程升降车上所讨论的这些滑动副往往具有极低的相对滑动速度。即使在速度较高的支重轮中，其线速度也不可能大于0.3 m/s，所需承受的 p值却极高。在本文中曾提到过的工作油缸铰接处，当油缸工作油处在封闭压力下，p值可能大于120 MPa，而这时的 v=0。一些普遍的铜轴套材料不能满足这种要求。 p值可高达120~200 MPa的铜轴套材料以满足这类升降车的特殊需要。在这种场合下，应当注意到轴与轴套间——轴材料的弹性模量；EW———轴套材料的弹性模量；——滑动副的相对间隙，——轴套内孔直径（应考虑到∑di后的直径）；——轴直径（具有下偏差值）。可以看出，赫兹压力的大小与滑动副的设计间隙有着极大的关系，因此，正确选择间隙的大小对于保证安全工作，延长轴套的使用寿命具有决定性的意义。（1）通过钢套与铜套的实例表明，钢套的过盈量计算规范不适用于铜套的计算，特别是对σ0.2<250 MPa的铜材料就更是如此，铜套宜采用材料σ0.2的95%来确定过盈配合上限的计算原则；（2）冷缩装配恢复到常温，轴套与轴套座上的合成应力分布情况，按第三强度理论计算的值总是大于按第四强度理论计算的值。为保证零件的安全，应以第三强度理论为计算基础；（3）工作状态下，轴套承载区处在双向压力状态下，根据第三强度理论，这时的当量合成应力，会因为工作载荷的出现反而比承受单向压力时要小得多。因此，大过盈量的机构中应优先采用冷缩轴套装配方法。

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